CN103047154A - 超音速压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种超音速压缩机，包括将超音速状态的气体传输到扩压器的转子。扩压器包括多个具有收敛部和扩张部的气动管道，使气体减速到亚音速状态然后使亚音速气体膨胀，从而使气体的动能变为静压。气动管道包括控制边界层的涡流发生结构和改变有效收缩比的结构使得即使当气动管道被设计为高压力比时仍然能够起动，以及用于边界层控制的结构。在一个实施方式中，气动管道被设置成，当在与气动管道入口处的流动方向正交的横截面上观察时，具有超过二比一的宽高比。

Description

超音速压缩机

政府投资声明

本发明是在美国能源部授予的合同No.DE-FE0000493下在美国政府支持下完成的。美国政府在本发明中具有特定权利。

附图的版权

本专利文件的公开内容的一部分含有受版权保护的材料。本申请人不反对任何人对出现在专利和商标局专利文件或记录中的专利文件或专利公开内容进行描摹复制，但以任何其它方式保留全部版权。

相关的专利申请

本申请要求于2011年7月9日提交的美国临时专利申请第61/506,055号的优先权，其全部内容引入本文以供参考。

技术领域

本说明涉及用于气体压缩的设备和方法，且更特别地涉及被设计成利用超音速激波压缩的气体压缩机。

背景技术

在工业中存在对简单、高效气体压缩机的持续兴趣。这样的装置可用在各种应用中。通过采用与现有技术压缩机设计相比在操作效率上提供改善的压缩机，操作成本可在许多应用中充分改善。此外，从维护成本的角度，期望开发减少旋转组件质量的新型压缩机设计，因为与受到源自温度和压力的应力和应变、但不经受由旋转运动引起的附加载荷的非旋转部件相比，在更换或修理变得必需时通常认为旋转组件比较昂贵。因此，可以理解提供最少化移动部件的新型高效压缩机设计将会是有利的。

尽管已设想出多种超音速压缩机，并且一些已由他人试验，然而在1961年3月14日公布且标题为“High Pressure Ratio Axial FlowSupersonic Compressor（高压力比轴流式超音速压缩机）”的美国专利No.2,974,858中反映的J.K.Koffel等人的工作对这种工作具有一般的指导意义，并因此暗示出在该领域中仍然存在的技术问题以及关于这些问题需要更好的解决方案以便提高操作能力和压缩效率，该专利的全部公开内容通过引用结合于此。尽管Koffel等人的专利描述了使用冲击式叶片转子并说明了具有下游叶片的定子，然而所描述的压缩机几何结构似乎最大仅能够实现文中声明的压力比，该压力比在一处被称为“…在单个转子-定子级中约4比1的总压力比”。并且尽管Koffel等人的专利提到了关于边界层效应的论题，然而并未提供对于这种现象的综合控制，而该综合控制对于避免由边界层与激波的相互作用所导致的扰动会十分有用，尤其可应用于相比该文中提到的压力比更高的压力比的压缩机操作。

简而言之，仍然需要提供同时解决各种实际问题的高压力比超音速压缩机的设计，包括（a）提供被设计用于高压力比操作的压缩机的起动，以便控制在被设计用于高压力比和高效压缩的超音速扩压器中的有效位置的正激波，（b）避免过多数目的前缘结构（例如可在现有技术的多叶片定子中遇到的那样），并使高速超音速气流在进入扩压器时遇到的其它损失最小化，以及（c）提供尤其与在期望的位置保持正激波相关的有效的边界层控制，以便用高效的方式实现高压缩比。

发明内容

已开发出在一个实施方式中使旋转部件数目最少化的新颖的超音速压缩机。该压缩机利用具有延伸进入气流通道内的多个叶片的转子来发展进气流中的气体速度，并使进气流切向和轴向加速以将超音速状态下的气流输送至包括一个或更多气动管道（aerodynamic duct）的扩压器中。在一个实施方式中，将多个叶片设置为冲击式叶片，使其提供动能以将气体速度增加至超音速状态，而几乎没有任何静压升高。在一个实施方式中，使气动管道的数目减至最少。结果，可利用少量进口（至少一个进口与各气动管道相关联），而不是大量定子叶片。在一个实施方式中，示例性设计使前缘的总数目减至最少，并因此使暴露于进入的超音速气流的前缘的长度减至最少。在一个实施方式中，扩压器的气动管道可包绕例如圆柱形或部分圆锥形上的沿纵轴延伸的回转面。在一个实施方式中，气动管道可设置成螺线形或螺面状构造。在一个实施方式中，气动管道可设置成具有相对恒定的螺旋角的形状。在一个实施方式中，气动管道可沿基本上圆柱螺线构造的中心线设置，使得曲率对挠率的比恒定。可设置其它螺旋形状，包括具有不同的曲率对挠率比的形状。不加限制，在此提供各种实例。例如，在一个实施方式中，气动管道可设置成圆锥螺线构造，采取如同位于基础圆锥面上方的轻微螺旋的形式。在各种实施方式中，气动管道可为右旋或左旋，其中进口和喉部基本上以高压超音速气体离开转子叶片的方向取向。其它实施方式可利用气动管道的其它形状（例如，非螺旋形或其它形状），因此在此所述的建议形状仅用于解释，而不进行限制。可在气动管道内利用一系列斜激波和正激波，以便使进入的高速超音速气流有效地转换为高压亚音速气流。在第一静止扩压器之后，可通过蜗壳或本领域中公知的其它适当结构进一步降低气体速度并累积静压。替换性地，可利用第二压缩级。在一个实施方式中，第二压缩级可接受从第一压缩级输出的压缩气体作为进气。第二压缩级可具有包括延伸进入气流通道内的多个叶片的第二转子，和包括另外的气动管道的第二定子，以便进一步压缩离开第一压缩级之后的气体。并且对于特定应用可采用另外的压缩级（例如超过两级）以获得更高的总压缩比。

为起动超音速激波系，在一个实施方式中，扩压器可包括旁路气体出口，用于去除进气流的一部分至促进在扩压器内建立超音速激波的程度，以便与选定的压缩比、进口马赫数和选定气体的质量流量的设计点相一致。在一个实施方式中，旁路气体出口可用于进气的一部分经过转子叶片并返回至气动管道的进口的循环。在一个实施方式中，特别是对于空气压缩，旁路气体可简单排放至大气。在一个实施方式中，气体压缩机可在气动管道中设置几何可调节部分，以改变经过扩压器的进气流的量，以便起动并建立稳定的超音速激波操作。在一个实施方式中，可采用起动旁路气体出口和几何可调节部分两者。

为使不利的气动效应最小化，并为提高气流经过扩压器的效率，可采用一种或多种边界层控制结构。这样的边界层控制结构可从一种或多种类型的边界层控制技术中选择，包括经由边界层抽取或吸除来去除气流的一部分，或者通过边界层注气来激励边界层，或者通过例如使用涡流发生器进行混合来激励边界层。在一个实施方式中，涡流发生器可生成多个涡流，其中较大的涡流使同时生成的、邻近的且较小的涡流向边界层旋转并由此进入边界层，且因此由于较小的涡流与边界层混合而控制该边界层。

在一个实施方式中，在此说明的压缩机可具有多个气路，即多个气动管道，用于生成超音速激波并允许喉部下游的亚音速扩散。在一个实施方式中，由于超音速激波可位于固定结构内，例如沿着气动管道的固定斜面部分，因此与激波位于转子中的结构之间，或者位于转子和例如周向壁的邻近的固定结构之间的各种现有技术超音速压缩机设计相比，激波位置的控制得以大大简化。

此外，静止扩压器内的激波位置避免由于各种转子组件的旋转运动导致的阻力所引起的现有设计技术中存在的寄生损失。更根本地，在此公开的压缩机设计的实施方式采用非常少的突入超音速流动路径中的气动前缘结构，特别是固定结构来发展高压缩比。这种改进的实现部分是因为提供了使气动管道的数目最少化的设计。在一个实施方式中，对每个气动管道仅设置单个前缘，因此使插入超音速流的前缘表面的数目最少化。因此，与迄今公知的气体压缩机相比，在此公开的压缩机设计具有提供特别是在单个压缩级中以高压缩比操作时高效的气体压缩机的潜力。例如，不加限制，在此公开的压缩机设计可在单级中以高达约四比一（4:1），或至少约四比一（4:1），或至少约六比一（6:1），或约六比一至约十比一（约6:1至约10:1），或高达约十二又二分之一比一（12.5:1），或高于十二比一（12:1）的压缩比操作。

最后，气流配置，特别是详细的转子几何结构和详细的扩压器几何结构的许多变型，可由本领域技术人员和本说明书涉及的技术人员做出而不偏离本文的教导。

附图说明

现在将使用说明性的附图通过示例性实施方式说明新型超音速压缩机的结构，其中相同的附图标记表示相同的元件，并且其中：

图1是部分剖视立视图，在截面中示出进口通道将供气馈送至转子上的冲击式叶片（从侧面示出以展现露出的叶片）。冲击式叶片将超音速状态下的气体输送至具有多个气动管道的静止扩压器。气动管道包括收敛部和扩张部、用于起动的进口旁路气体通道，以及用于边界层控制的边界层排气吸除口（outlet bleed port）。图1还示出扩压器的实施方式，其中气动管道的喉部与气流离开转子叶片的方向密切对齐。

图2提供了关于示例性冲击式转子叶片设计的气体速度图，说明了相对于从转子伸出的叶片在四个不同位置的气体速度分量。

图3是转子上的冲击式叶片和包括多个气动管道的下游静止扩压器的透视图，示出了具有收敛部和扩张部、以及用于起动的进口旁路通道和用于边界层控制的边界层口的气动管道的螺旋结构，和以虚线表示的邻近的静态结构部分。

图4是压缩机的实施方式的部分截面透视图，示出了进口通道、转子上的冲击式叶片、包括具有收敛部和扩张部的气动管道的静止扩压器，以及边界层吸除通道。

图5是包括使用五（5）个气动管道的静止扩压器的截面图，该气动管道具有收敛部和扩张部，以及用于起动的进口旁路通道和用于边界层控制的边界层吸除口，以及邻近收敛部和扩张部的相关的子气室和通道。

图6是类似于图5中首先示出的示例性气动管道的一部分的放大详细视图，但示出在一个实施方式中使用通过用于边界层控制的排气吸除口进行的边界层吸除，且同时在气动管道内使用涡流发生器以通过混合来控制边界层。

图7提供了进入冲击式叶片转子并经过扩压器的示例性气流路径的周向视图，该扩压器具有前缘，随后是各自具有经由压缩斜面（ramp）提供的收敛部和由膨胀斜面示出的扩张部的多个气动管道，并且示出用于起动的旁路吸除通道，和用于激波稳定性并用于提高效率的、协助边界层控制的边界层排气吸除口。

图8是图7中提供的周向视图的一部分的放大视图，示出了扩压器中的气动管道的前缘，并且还示出经由压缩斜面提供的收敛部和由膨胀斜面示出的扩张部，而且示出起动吸除口和边界层口。

图8A是图8的放大部分，示出了定子的前缘楔形角和位于前缘后方即下游的分隔壁，在一个实施方式中该分隔壁可配置为在静止扩压器中分离相邻气动管道的共用分隔壁。

图8B是沿图8A中的线8B-8B截取的截面图，示出了气动管道的前缘，且更具体地示出在一个实施方式中前缘可如何设置成后掠配置，即在流动方向上向后倾斜。

图8C是图8A的放大部分，示出了气动管道前缘的适合的半径。

图9是压缩机的实施方式的立视截面图，示出用于待压缩进气的气体通道，包括具有收敛部和扩张部的固定气动管道的扩压器，用于气体减速和静压累积的蜗壳，以及相关的变速箱和电动机。

图10是类似于上面图3中所示的冲击式转子的实施方式的透视图，但示出使用具有用于叶片的围带（shroud）的冲击式转子，并且在该实施方式中，还示出转子围带的圆周部分的迷宫型密封结构的齿。

图11是类似于上面图4中所示的压缩机的实施方式的部分截面图，示出了进气道、具有如图10中所示的围带的冲击式转子、扩压器，该扩压器包括具有几何可调节收敛部和扩张部的气动管道，并适于改变气动管道的有效收缩比以便在适当位置起动和建立超音速激波，并且还示出使用用于有效控制边界层现象的涡流发生器。

图12是如上面图11中首先示出的位于气动管道内的可调节收敛部和扩张部的实施方式的示意性截面图，进一步示出管道的调节如何通过调节气体通过的可用面积来改变管道中的有效收缩比（也称为收敛比）。

图13是包括收敛部和扩张部的气动管道的实施方式的示意性截面图，包括了静止扩压器，示出了使用用于起动的气体去除和旁路系统以及使用用于控制边界层现象的边界层吸除系统。

图13A是包括收敛部和扩张部的气动管道的实施方式的部分截面图，示出了使用用于起动期间的气体去除的可开启门以及使用用于控制边界层现象的边界层吸除系统。

图14是类似于上面图3和11中所示的压缩机的实施方式的部分截面透视图，示出了进气道、转子上的具有围带的冲击式叶片、包括气动管道的扩压器，该气动管道利用上面图13中所示类型的用于起动的气体去除系统，并且还示出了使用用于有效控制边界层现象的边界层吸除系统。

图15是沿图1中的线15-15截取的立视截面图，示出了扩压器入口的实施方式，这里示出五（5）个气动管道，并且还示出气动管道前缘的短高度。

图16是如同沿图1中的线16-16截取的立视截面图，但示出使用具有七（7）个气动管道的扩压器的替换性实施方式的入口，并且还示出气动管道前缘的短高度。

图17是压缩机的实施方式的概略侧视图，示出了使用冲击式叶片转子（未示出可能的附加叶片围带）与包括在一个实施方式中围绕旋转面螺旋设置的多个气动管道的扩压器，并且其中由虚线表示的旋转面基本上呈圆柱形。

图18是压缩机的实施方式的概略侧视图，示出了使用冲击式叶片转子（未示出可能的附加转子围带）与包括在一个实施方式中围绕旋转面设置成基本上螺旋结构的多个气动管道的扩压器，并且其中由虚线表示的旋转面基本上呈向外倾斜的截锥形。

图19是压缩机的实施方式的概略侧视图，示出了使用冲击式叶片转子（未示出可能的附加围带）与包括在一个实施方式中围绕旋转面设置成基本上螺旋结构的多个气动管道的扩压器，并且其中由虚线表示的旋转面基本上呈向内倾斜的截锥形。

图20是附设于气动管道的选定表面的涡流发生器的实施方式的概略侧视图，其中涡流发生器被设计成生成至少一（1）个涡流，并且这里如粗虚线所示示出从进气流生成两（2）个涡流。

图21是上面图20中所示的涡流发生器的实施方式的概略端视图，示出在气动管道的选定表面上方首先生成的两（2）个涡流，即较大涡流和较小涡流。

图22是上面图20和21中所示的涡流发生器的实施方式的概略端视图，示出两（2）个涡流，即较大涡流和较小涡流，这两个涡流转动并使较小涡流向下翻转靠近气动管道的选定表面，以便就位于对邻近选定表面的边界层做功的位置。

图23是附设于气动管道的选定表面的涡流发生器的实施方式的概略侧视图，其中涡流发生器被设计成生成至少一（1）个涡流，并且这里如粗虚线所示示出从进气流生成三（3）个涡流。

图24是上面图23中所示的涡流发生器的实施方式的概略端视图，示出在气动管道的选定表面上方首先生成的三（3）个涡流，即大涡流、中等大小涡流和小涡流。

图25是上面图23和24中所示的涡流发生器的实施方式的概略端视图，示出三（3）个涡流，即大涡流、中等大小涡流和小涡流转动并使较小的涡流向下翻转靠近气动管道的选定表面，以便就位于对邻近选定表面的边界层做功的位置。

图26是沿具有收敛部和扩张部的气动管道的中心线截取的部分截面图，示出了使用由供应管道供应的、用于通过注气进行的边界层控制的加压气体。

图27示出图26中提供的部分截面图的放大部分，示出了使用用于提供气体供应的管道，该气体供应用于喷射气体射流以控制气动管道中膨胀激波附近的壁处的边界层的建立。

图28是沿扩压器中的基本上螺旋形气动管道的中心线截取的截面图，示出了其中压缩斜面位于向内表面上，并且其中用于起动的吸除空气通道位于气动管道的向外表面上的实施方式，并且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃和S_X及正激波S_N，以及使用涡流发生器控制邻近气动管道的径向内表面的边界层。

图29是沿扩压器中的基本上螺旋形气动管道的中心线截取的截面图，其中压缩斜面位于向外表面上，示出了其中用于起动和建立激波结构的稳定操作的旁路气体通道位于气动管道的向内表面上的实施方式，并且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃和S_X及正激波S_N，以及使用涡流发生器控制邻近气动管道的内表面的边界层。

图30是沿扩压器中的基本上螺旋形气动管道的中心线截取的截面图，其中压缩斜面位于向外表面和向内表面上，并且示出其中用于起动和建立激波结构的稳定操作的旁路气体通道位于气动管道的向外表面和向内表面上的实施方式，而且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃、S₄、S₅、S₆、S₇和S_X及正激波S_N，以及使用涡流发生器控制邻近气动管道的内表面的边界层。

图31是示出扩压器的纵向中心线和其中使用的基本上螺旋形的气动管道，以及附随的转子及其旋转中心线的部分周向视图，示出了其中压缩斜面位于向外延伸的后缘表面上，并且其中用于起动和建立激波的稳定操作的旁路气体通道位于收敛的压缩斜面表面上的实施方式，并且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃和S_X以及正激波S_N。

图32是示出扩压器的纵向中心线和其中使用的基本上螺旋形的气动管道，以及附随的转子及其旋转中心线的部分周向视图，示出了其中压缩斜面位于向内的前缘表面上，并且其中用于起动的吸除空气通道位于收敛的压缩斜面表面上的实施方式，并且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃和S_X以及正激波S_N。

图33是示出扩压器的纵向中心线和其中使用的基本上螺旋形的气动管道，以及附随的转子及其旋转中心线的部分周向视图，示出了其中压缩斜面位于向内的前缘表面上并且还位于后缘上，而且其中用于起动的吸除空气通道位于两方收敛的压缩斜面表面上的实施方式，并且还示出多个斜激波结构S₁、S₂、S₃、S₄等以及正激波S_N。

图34是示出使用至少两个压缩级的概略流程图，其中源自第一压缩机级的高压气体提供给第二压缩机级的低压入口以便进一步压缩。

前述附图仅是示例性的，包含可在利用本文所教导原理的实际超音速压缩机设计中存在或省略、或者可在这种压缩机的多种应用中实施的多种元件。其它压缩机设计可使用稍微不同的气动结构、机械布置或处理流程配置，而仍采用文中所述或所提供的附图中示出的原理。已尝试采用示出至少对于理解示例性超音速压缩机设计而言重要的元件的方式绘制附图。这种细节对于提供用于工业系统的高效超音速压缩机设计应该是有用的。

应当理解的是，在由权利要求限定的本文的教导的保护范围和覆盖范围内，可根据其教导利用各种特征，因为取决于例如被处理气体的温度和压力等使用状态，该特征对于各种气体压缩应用是必需或有用的，因此会在不同实施方式中有用。

具体实施方式

提供以下详细说明及其涉及的附图用于说明并图解在此阐述的本发明的各方面的一些实例和具体实施方式，而不是为了详尽说明以下说明并要求的本发明的各方面的全部可能的实施方式和实例。因此，本详细说明不且不应以任何方式解释为限制在本申请或在任何相关申请或作为结果的专利中要求的本发明的保护范围。

为了便于对本文所公开主题的理解，如以下所阐述的使用许多术语、缩略语或其它速记名称。这些定义的意图仅在于补充本领域技术人员共同的用法。未以其它方式定义的任何术语、缩略语或速记名称均应理解为具有与本文件首次提交的同时期本领域技术人员所使用的普通意义。

在本公开中，术语“气动的”应理解为不仅包括空气的处理，而且包括以其它方式说明的压缩和相关设备内的其它气体的处理。因此，更广泛地，术语“气动的”在此应被理解为包括空气之外的气体的气体动力学原理。例如，可使用所述装置压缩各种相对纯净的气体，或者气体元素和/或化合物的多种混合物，且因此如可应用的，术语“气动管道”还将包括在可被理解为气体动力管道的气动管道中压缩空气之外的气体或气体混合物。

术语“扩压器”可用于描述被设计用于降低以超音速进入的气体的速度并增加该气体的压力的装置。扩压器可采用一个或更多气动管道，当使用多个气动管道时，这些气动管道将进气分成更小的流动以便处理。这样的扩压器中的气动管道可包括（a）超音速扩压器部，其可采取总体上具有逐渐减小的横截面积的收敛部的形式，并接收超音速气体且生成斜激波，（b）喉部，在该处提供最小喉部横截面积，以及（c）亚音速扩压器部，其可采取具有朝向最终的亚音速扩压器横截面积逐渐增加的横截面的扩张部的形式，并使来自气体速度的动能转换为气体的静压。

术语“冲击式叶片”可用于描述用以使气体流动加速的具有特征几何形状的叶片，其中将动能给予经过的气体，而在理论极限，不将压力增加给予经过的气体。因此，在如本文所述的冲击式叶片中，由冲击式叶片对气流做的功主要导致速度增加，而不是主要导致压力增加。经过冲击式叶片的气流速度增加是通过改变气流方向而实现的。

术语“进口”在此可用于定义被设计用于接收流体流动，且更具体为气体流动的开口。例如，在超音速压缩机的扩压器的气动管道中，气动管道具有进口，该进口具有形状被设置成捕获并吸入待压缩气体的进口横截面积。进口可具有多种形状，在此提供几种示例性形状。

术语“启动”可用于定义起动气流并实现稳定的超音速气流的过程，该超音速气流经过收敛部且流入从气动管道的喉部向下游延伸的、具有总体上增加的横截面积的扩张部的至少一部分。更具体地，启动是一种状态的实现，其中给定被压缩气体的质量流量、进口马赫数和压力比，在气动管道内的期望位置稳定地形成限定气流的超音速状态与亚音速状态之间的边界的激波。一般地，本文所述的各种结构和/或系统可用于启动，以便进行在气动管道中启动操作并建立稳定激波系的过程。在各种实施方式中，可设置可变几何形状进口，使得能够通过气动管道内的喉部吞入激波，从而使气动管道起动。在其它实施方式中，气动管道可配置成允许流动到该气动管道的气流的一部分向外部排放，以便同样通过允许经过气动管道内的喉部吞入激波而提供启动。在其它实施方式中，气动管道可配置成允许流动到该气动管道的气流的一部分在内部绕过喉部。这种气流可被再引入气动管道的扩张部中。流经气动管道喉部的减少的气流允许气动管道的起动。当处于启动配置时气动管道的性能与在没有可调气流并具有相同的有效收缩比（换言之，气动管道的堵塞程度）的气动管道中可见的性能将会大致相同。然而，一旦实现启动并建立了稳定的超音速流，则用于提供收敛部周围的部分气体的旁路或提供减少的喉部横截面积的旁通阀、或门、或其它结构可关闭或返回操作位置或操作状态。此后，在操作配置中，本文所述的压缩机提供其中即使采用单个压缩级时仍实现高压力比恢复的气动管道。

术语“未起动状态”在此可用于描述一种流动状态，待压缩气体在该流动状态下以比在压缩机设计状态下低得多的效率流过进口，并且其中一些甚至大部分进入气体可被进口排斥而不是适当地吸入用于压缩机的有效操作。在各种实施方式中，在未起动状态期间，在气动管道内激波的设计范围位置，不会适当建立具有稳定激波的超音速流动状态。

术语“VG”可用于表示涡流发生器。

现在参考图1，示出了超音速压缩机40的示例性设计。压缩机40可利用转子42，转子42具有旋转轴44和例如驱动轴45以及伸入气流通道48内的多个叶片46。叶片46的尺寸和形状可设置成作用于选定的进气50从而提供超音速气流52。设置有扩压器54。在一个实施方式中，扩压器54可围绕纵轴55（在图1中以中心线C_L示出）布置并设置成接收超音速气流52。在一个实施方式中，扩压器54可设置为一个或更多气动管道56。在一些附图中（例如参见图15），该一个或更多气动管道56可用下标进一步分别地识别为第一气动管道56₁、第二气动管道56₂、第三气动管道56₃、第四气动管道56₄（在图15中示出）、第五气动管道56₅，并且在图16中对于可在特定扩压器54设计中利用的各个个别的气动管道56示出第六气动管道56₆和第七气动管道56₇。更一般地，可设置数目N个气动管道56和数目B个叶片46，其中叶片46的数目B和气动管道56的数目N不相等，以便避免不利的谐波效应。尽管在各种现有技术压缩机设计中一般认为可接受N减一（N–1）或N加一（N+1）的数目B个叶片46以避免不利的谐波效应，然而本文注意到通过最少化气动管道56的数目，且更具体地通过减少暴露于超音速进气流的组件数目来减少气动损失。因此，在一个实施方式中，叶片46的数目可显著超过气动管道56的数目，从而减少暴露于超音速流的组件。然而，应选择叶片46的数目B与气动管道56的数目N之间的任何比值来避免不利的谐波效应。

气动管道56各自包括收敛部58和扩张部60。在一个实施方式中，转子42可配置有使进气50转向的叶片46，从而以相对于一个或更多下游气动管道56的中心线C_LD的选定出口角beta（β）提供超音速相对速度气流52。在一个实施方式中，但不加限制，角度beta（β）可以设置为零度（0°），其中气流52的方向与气动管道56的中心线C_LD对齐，因此在气流52的方向与一个或更多下游气动管道56的中心线C_LD之间提供唯一的入射角。换言之，在一个实施方式中，由于气流52的方向与在其内出现气流52的气动管道56的中心线C_LD相一致（match），因此提供唯一的入射角。然而，应理解，不如此精确对齐的配置也是可行的，但必须注意如果气流出口角beta（β）不与气动管道56对齐，那么将形成一系列激波或膨胀波（expansion fans）（取决于来流的相对攻角是正还是负）以使流动转向，从而在极大程度上与沿中心线C_LD通过气动管道56的流动角相一致。这样的激波或膨胀波系将导致促成总压缩效率下降的总压损失，并降低叶片46的给定速度所能达到的总压缩机比。作为实例，分别在约2.0至约3.0的入流马赫数范围内的约11.0至约8.0度的气流出口（入射）角beta（β）的变化，导致约三（3）个百分点的效率损失。这样的增加损失和相应的级效率降低在各种应用中是可接受的。然而，除导致压力和效率损失的激波或膨胀波情况之外，根据激波系的强度和与之相互作用的边界层系统的厚度，可能出现对边界层相互作用不利的激波或边界层分离问题，从而非设计工况变得更严重。并且，可预期从叶片46，尤其在其后缘，反射出不利的激波和伴随而来的压力特征，潜在地提高应力并降低叶片46的寿命。因此，尽管不是限制性的，趋向于使气流出口角beta（β）与气动管道56的中心线C_LD密切对齐的实施方式被认为是最优的。

如在图1所示，转子42和扩压器54共同提供压缩级。在需要进一步压缩的情况下，可采用多个压缩级以便提供期望的最终压力下的气体，例如下面图34所示。

如图1所示，在一个实施方式中，扩压器54可在其中包括使激波启动的一个或多个结构，以及提供边界层阻力控制的一个或多个结构，这些在下面将做更完整陈述。在一个实施方式中，提供旁路气体通道62从而在启动状态期间去除进气流52的一部分，以便调整相关气动管道56的有效收缩比。以此方式，气动管道56可设计用于高压缩比下的操作，且仍适应于最终实现向高压缩比操作的转变的、在气动管道56内的稳定超音速激波系的启动。

在一个实施方式中，气动管道56可包括一个或多个边界层控制结构，例如图1中所见的从气动管道56去除气体的吸除口64，其可能被需要用来在气动管道56的表面66上控制边界层。如下面进一步描述，边界层控制可由一种或更多其它或另外的结构提供，例如由用于通过注气而激励边界层的进气喷口70（参见图26和27）提供，和/或由涡流发生器72或74（参见例如图20、23和28）提供。

现在参考图2，作为详细设计而不做限制的实例，对于在超音速压缩机的选定设计范围内的设计的实施方式描述了流动情况。转子42包括冲击式叶片46，在参考箭头78表示的方向上移动。转子42中冲击式叶片46的使用使进气流能够有效转向，尤其在采用具有尖锐前缘80和尖锐后缘94的具有叶片46的转子42时。在转子42上游的位置A，可在转子42之前遇到小的切向速度（与如下所述的离开转子42之后的切向速度相比较），如在云状注释图82中的速度图所示。在转子42的进入平面，即位置B处，气体速度被加速，如在云状注释图84中的速度图所示。在转子42的出口平面，即位置C处，气体已部分加速并移动，如在云状注释图86中的速度图所示。最终，在从转子42离开之后，在位置D，气体速度如在云状注释图88中的速度图所示。基本上，具有冲击式叶片的转子42允许进气50通过角度alpha（α）而高度转向。此外，如在云状注释图88中阐述的速度矢量图中所见，在位置D的轴向速度（约每秒628英尺的V_{D_轴向}）、在位置D的切向速度（约每秒2004.3英尺的V_{D_切向}）的矢量和，提供在位置D的气流52的总相对速度（约每秒2157.6英尺的V_D），因此在气流52进入扩压器54的气动管道56时是超音速的。因此，如图1所示，在一个实施方式中，进入扩压器54气动管道56中的气流52的所期望的超音速速度，由通过叶片46的气体与转子42的切向旋转的速度组合而实现。

在例如图1中图解的超音速压缩机40的实施方式中，经过转子42的叶片46的选定进气可被转向至少九十（90）度的角度alpha（α）。在压缩机40的实施方式中，经过转子42的选定进气可被转向至少一百（100）度的角度alpha（α）。在压缩机40的实施方式中，经过转子42的叶片46的选定进气可被转向至少一百一十（110）度的角度alpha（α）。在压缩机40的实施方式中，经过转子42的叶片46的选定进气可被转向角度alpha（α）。角度alpha（α）可以是至少九十（90）度，例如，在约九十（90）度与约一百二十五（125）度之间，或在约九十（90）度与约一百六十（160）度之间，或在约一百一十二（112）度与约一百一十四（114）度之间。用于超音速压缩机的各种冲击型叶片的示例性设计的详情可由本领域技术人员从各种来源中找到。有帮助的参考可包括Louis J.Goldman的标题为“Analytical Investigation ofSupersonic Turbomachinery Blading–Section II–Analysis of ImpulseTurbine Blade Sections（超音速涡轮机叶片的分析研究-第二部分-冲击式涡轮叶片部分的分析）”的NASA报告，其作为报告No.NASA-TN-D-4422于1968年4月1日发表，其通过引用的方式结合入本文，并且读者可为实施本文中进一步教导的超音速压缩机设计中的冲击式叶片而在该报告中参考另外的背景。

如图3所示，在一个实施方式中，转子42中多个叶片46中的各个可具有毂端90、尖端92和后缘94。在一个实施方式中，叶片46在其后缘94具有超音速气流52。在一个实施方式中，在后缘94的超音速气流可从毂端90到达后缘94的尖端92。

如图10和11所示，在一个实施方式中，转子100可设置成具有用于叶片103的围带102。转子100上的这种带有围带的叶片103，将被本领域技术人员理解为关于叶片103上的从后缘108的毂端104到尖端106的超音速气流，在其他方面如上所述。在一个实施方式中，围带102可包括迷宫型密封部110和112。通过使用迷宫型密封或其它合适密封，例如蜂窝密封、干气密封、刷式密封等，转子100可关于下游气动管道例如管道162被有效密封，以使气体在其间流动期间的漏气最小化。

跨图1中剖面线5-5的扩压器54的截面在图5中示出。如在该实施方式中所示，采用五（5）个气动管道，更具体地为气动管道56₁、56₂、56₃、56₄和56₅，各自具有收敛部58和扩张部60。进口旁路气体通道62被示出为，可通过去除排气113而有利于起动，如图6中功能性图解并如下面参考图6进一步讨论的。如在图5和6中图解，子气室114₁、114₂、114₃、114₄和114₅被示作用于来自各自相关联的气动管道56₁、56₂、56₃、56₄和56₅的排气113的运输管。这里示出以边界层吸除口64的形式设置的边界层控制结构，通过去除吸除气121而用于边界层控制。边界层吸除子气室122₁、122₂、122₃、122₄和122₅被示作用于来自各自相关气动管道56₁、56₂、56₃、56₄和56₅的边界层吸除气体121的运输管。通常，用于处理排气113的子气室114₁、114₂、114₃、114₄和114₅和用于处理吸除气121的子气室122₁、122₂、122₃、122₄和122₅可从它们各自的气动管道56向内设置，排气113和吸除气121从这些子气室中除去。

参考图6，示出示例性气动管道56₁的一部分的放大详图。此处，进口旁路气体通道62的使用被示为可在压缩机的起动期间用于去除排气113。同时，边界层吸除口64被示为，通过将吸除气121移除到子气室122₁中而用于边界层控制，该控制可发生在正常操作期间，或在起动期间，或在两者期间。此外，在气动管道56₁内示出示例性的涡流发生器74，用于通过使边界层气流与更远离表面123的更高速气流混合来控制边界层。可在任何特定设计中合理采用不论具有本文所述的特定设计或者选自本领域技术人员迄今已知的一个或多个涡流发生器结构的多个涡流发生器。

在一个实施方式中，例如在图4中图解，旁路气体通道62可包括与其流体连通的出口阀116，该出口阀116可在使排气113从中通过的开放、启动状态与使所排放的旁路气体113的流动最小化或停止的关闭、操作状态之间定位。子气室114可设置为收集旁路气体113，其中出口阀116调节所收集的旁路气体118经外部通道120向外通过。在这样的实施方式中，气动管道56具有以旁路气体通道62的形式存在的出口，旁路气体通道62与外部通道120流体连通。在一个实施方式中，所收集的旁路气体118可以如虚线118’所示返回进口通路48。或在空气压缩的情况下，所收集的旁路气体118可直接排放到大气，如在图4和14中由虚线119所示。

相似地，在多种实施方式中，边界层吸除口64可包括出口阀124，该出口阀124在吸除气121流经的（见于图4）的开放位置与避免通过吸除气121的移除而去除边界层气体的关闭位置之间定位。例如，边界层吸除子气室122可示为用于收集吸除气体121，其中出口阀124用于使所收集的吸除气126经外部管线128向外通过。在这样的实施方式中，来自气动管道56的边界层吸除口64与外部管线128流体连通。如图4所示，在一个实施方式中，所收集的吸除气126可如虚线126’任选示出的那样进行再循环，返回进口通道48。或在空气压缩的情况下，所收集的吸除气体126可排放到大气，如在图4和14中由虚线127所示。

在其它实施方式中，如在图13和14中所见，压缩机可设置成使用由内部气体通道壳体133的内壁131所划定的内部起动旁路气体通道130。在这样的构造中，内部旁路气体通道130在气动管道132内部或与气动管道132邻近地流体连接，从而使旁路气体134逸出收敛部136，并如图13中参考箭头148所示使旁路气体134直接返回气动管道132，从而到达其扩张部138。在一个实施方式中，铰接进口门140可具有致动器联杆142以便打开虚线所示的旁路出口144。旁路气体134通过旁路出口144逸出然后如图13中参考箭头146和148所示通过旁路返回开口154返回。铰接返回门150可具有致动器联杆152以便打开图13中的虚线所示的旁路返回开口154。

注意图13A，其示出用于在气动管道132中实现超音速激波启动的另一实施方式。在图13A中，旁路出口门155在端壁156₁和156₂之间提供以虚线示出的旁路出口开口156，从而允许由参考箭头157示出的气体逸出气动管道132的收敛部136。在一个实施方式中，致动器158可设置为如参考箭头158₁（打开）和158₂（关闭）所示般来回移动，以使用联杆158₃使旁路出口门155绕枢轴销155₁转动，而开启和关闭旁路出口门155。由参考箭头157₁标记的逸出旁路气体被包含在旁路气体通道壁159中，该旁路气体通道壁159提供可加压气室（plenum）来容纳旁路气体。在一个实施方式中，致动器158不是围壁，因为由参考键头157₁标记的逸出旁路气体如参考键头161_A和161_B所示自由地向外通过到旁路气体通道壁159。一旦加压，旁路气体如参考箭头157₂所示通过扩大的喉部开口O₂和之后的喉部开口O₂下游而逸出。在启动配置时喉部O₂的扩大面积A₂（未示出但与喉部O₂处的开口相应）（与在操作配置时喉部O₁的面积A₁比较）使旁路气体能够向下游经过气动管道132，如由参考箭头157₂表示。在一个实施方式中，旁路出口门155可具有边界层吸除通道155₂，如参考箭头155₃和155₄所示用于边界层吸除。更概括地，超音速激波的起动是通过打开例如旁路出口门155的旁路气体通道，然后使叶片46达到全速而建立的。然后，旁路出口门可平稳关闭从而使气动管道132的喉部O₁进入为气动管道132建立设计收缩比的设计面积状态。在这一点上，允许背压即在气动管道132的扩张部138中的静压升高，从而为操作建立起设计排出压力。在操作期间采用边界层控制结构来控制边界层，无论是通过吸除、混合、注气或其组合，或其它合适的方式。为停机，降低背压，关闭叶片46的驱动，并允许压缩机旋转而停止。

参考图11和12，在一个实施方式中的压缩机可在气动管道162中使用几何可调节部分160。如在图11和12中所见，几何可调节部分160可在两个位置之间定位，一个位置用于虚线示出的具有较大喉部O₂面积A₂的启动状态，其中收敛部164允许增加的选定气体流过气动管道162，另一位置用于操作状态，其中收敛部164设定至实线示出的具有喉部O₁面积A₁的选定操作位置。将几何可调节部分160调节到操作位置并因此提供图12中实线示出的较小喉部O₁面积A₁，允许进行比几何可调节部分160处在图12中虚线163所示的启动位置并具有喉部O₂面积A₂时更高压缩比的操作。即，几何可调节部分160移动从而改变气动管道162的收缩比。在多种实施方式中，一个或更多的几何可调节部分160可对于具体的压缩机设置在一个或更多的气动管道162中。如图12所示，在一个实施方式中，几何可调节部分160的调整可包括使管道162的收敛部164与扩张部166的长度延伸长度L。在一个实施方式中，这样的调整可通过使用枢轴销167实现。在一个实施方式中，在锚定件168与连接点170之间延伸的致动器166可设置成移动几何可调节部分160，并允许例如在枢轴销167处的移动。

现在返回到边界层控制结构，在一个实施方式中，这样的结构可以配置成在扩压器54中的多种气动管道56中的边界层吸除口64，例如在图1或图4所示。这样的边界层吸除口64可在一个或更多围壁中，例如在图1或4所示的气动管道中扩张部60的表面66中穿孔形成。与边界层吸除口64相邻的可以是吸除子气室，例如上面图4的实施方式中所标记的，或如在图13中可见的子气室122。因此，可提供与边界层吸除口64流体连通的吸除子气室122，因此吸除子气室122配置成使从边界层吸除口64移除的气体在从中经过。尽管示出边界层吸除口64在扩张部60中，这样的吸除口可设置在气动管道56的其它围壁中，例如径向向外的部分，或侧壁，或在其它径向向内的部分上。

在另一实施方式中，可通过使用边界层控制结构而提供边界层控制，例如在图26和27中所示的进气喷口70。（注意进气喷口70也可被描述为进气喷嘴。）在一个实施方式中，进气喷口70可取向为，在与流过一个或更多气动管道56的气流一致的方向上将气体172注入边界层174，因此在如图26和27中由参考箭头176示出的气流方向上加速并由此激励边界层174。如图26所示，在一个实施方式中，由室壁182所划定的注气室180可设置为与一个或更多气动管道56邻近。注气室180与进气喷口70流体连通，并且注气室180配置为使将要通过进气喷口70而注入的气体流经其中。因此在一个实施方式中，配置为进气喷口70的边界层控制结构在一个或更多气动管道56中与边界面184或185邻近设置。如图26和27所示，进气喷口70可被设置成，在与气体176经过一个或更多气动管道56的流动基本对齐的方向上排放气体172。如图27所示，注气进气喷口70的尺寸和形状设置成提供气体172的射流，以通过增加气动管道56的气体的边界层174的邻近气流的动量而激励边界层，其中来自注气进气喷口70的气体172注入到该边界层174中。

在一个实施方式中，注气喷口70可设置为与高压气体源例如注气室180流体连通的至少一个喷嘴的形式。源自高压气体源例如注气室180的气体以高于边界层174中气体压力的压力提供。注气喷口70具有在气动管道中表面184的下游并邻近表面185的出口喷嘴183。注气喷口70以将源自高压气体源的高压气体通过注气喷口70引出并进入边界层174的方式定位和成形。在一个实施方式中，注气喷口70可以一定方式成形，以将这样的高压气体引入边界层174中并且沿表面185，从而重激励边界层174的压力分布，因此这样的压力分布在边界层气体吸入之前接近自由流气体分布。在一个实施方式中，表面185可以是在注气喷口70下游的基本平滑并连续的表面。

现在参考图20至图25，在一个实施方式中，边界层控制结构可设置为涡流发生器，例如涡流发生器72和74。此外，如图11所示，涡流发生器72可设置在气动管道162的收敛部164上。同样，涡流发生器74可设置在气动管道162的扩张部165上。如图20所示，涡流发生器72可包括具有前端202和前缘204且安装于合适表面201的基部200，其中前缘204向外和向后延伸，即在从基部的前端202到外端206的下游方向上延伸。在一个实施方式中，前缘204包括沿前缘204的至少一个有角度不连续段210，用于生成至少一个涡流。在一个实施方式中，前缘204包括在基部200以上高度H₁的第一有角度不连续段210，以及在基部200以上高度H₂的第二有角度不连续段212，用于生成两个涡流。如图23中所示的涡流发生器74，在一个实施方式中，前缘204包括在基部200以上高度H₁的第一有角度不连续段210，在基部200以上高度H₂的第二有角度不连续段212，以及在基部200以上高度H₃的第三有角度不连续段214，用于生成三个涡流。在多种实施方式中，多个涡流发生器72和/或74可设置在一个或更多气动管道162（参见图12）的每一个中、或例如在图1中图解的相似气动管道56的每一个中。涡流发生器可设置成上述新型结构，或设置成如本领域技术人员可理解的迄今已知的结构。

在一个实施方式中，涡流发生器可设置成具有为高度H₂减高度H₁的结果的约1.6倍的高度H₁。在一个实施方式中，高度H₂可以是高度H₃减高度H₂的结果的约1.6倍。因此，在一个实施方式中，在各自的多涡流实施方式中用来生成涡流的涡流发生器中，不连续段的高度比可以是约1.6，大致是所谓的“黄金比例”。通常，黄金比例（更精确为1.618）由希腊小写字母phi指代。关于涡流强度，如果高度比等于phi

那么强度比，即在第一与第二涡流之间的可比强度应等于通常，如图21和22之间并同样在图24和25中所示，在涡流发生器的设计中，有用的技术可以是使用较大、和较强的涡流，即V₁，使较小涡流即V₂向表面201转动。同样，具有三个涡流时，这样的技术包括使较大、较强的涡流即V₁和V₂转动从而向表面201驱动较小涡流V₃。以此方式，本来可能不能与靠近（against）表面201的边界层混合的较大涡流V₁能够携带能量，从而依靠朝向表面201的较小涡流V₃的运送使较高能量流体与边界层混合。

在多种实施方式中，如图17、18和19所示，一个或更多气动管道56布置在定子（例如以上图1中所示的静止扩压器54）中，并可包绕沿中心线C_LS所示的纵轴。在一个实施方式中，如图17所示，静止扩压器221的一个或更多气动管道56中的一个或更多如同包卷在基本圆柱形的基底220上。在这样的实施方式中，气动管道56可绕定子中心线C_LS示出的纵轴以基本恒定的螺旋角psi（ψ）而螺旋形布置在邻近位置。或者，气动管道56的取向可使用补偿超前角delta（Δ）来描述，如图17所示。在这样的实施方式中，第一气动管道56₁的中心线C_LD以及第二气动管道56₂（以及实施方式中其它管道）的中心线C_LD可以平行。在多种实施方式中，可采用在约四十五度（45°）至约八十度（80°）的范围内的螺旋角psi（ψ）。在本文公开的设计中，在气动管道例如图17中的56₁中接收气体，而不使从如图1所示的叶片46输送而来的气流转向可能是有利的。在图18所示的不同设计中，扩压器223的气动管道56₃和56₄可如同包卷在作为基底222的向外扩张的锥形段上。在另一不同的可替换实施方式中，如图19所示，扩压器225中的气动管道56₆和56₇可如同包卷在作为基底224的向内缩减的锥形段上。

总之，如可从图9中部分设想到的，超音速气体压缩机230可设置为用于压缩选定气体232，其中压缩机230包括具有低压气体进口236和高压气体出口238的外壳234。可在扩压器54的下游采用涡壳或收集器239从而进一步在高压气体240中将动能转变为压能。如图1所示，具有叶片46的转子42（或如在图10和11中示出的转子100上的有围带叶片103）可设置为作用于选定气体232，从而赋予其速度，以向包括一个或更多气动管道56的扩压器54提供超音速气流52（参见图1）。如图9所示，也可规定在扩压器54下游设置消涡器（deswirler）57，从而在需要时使气流转向轴向方向。然而，与消涡器57相关的损失可以在一些实例中避免，并在如图9所示排放到涡壳239时可以是任选的。具有叶片46的转子42（或转子100上的有围带叶片103，如图10和11所示）可由驱动器241（例如电动机或其它动力源）通过转轴238来驱动，驱动器类型和尺寸，以及相关驱动系统组件例如变速箱242或轴承244等的挑选可由本领域技术人员根据具体应用而选择。

如图28中可见，示例性气动管道56₈可设置在图1所示类型的静止扩压器54中。在一个实施方式中，图28中所示的气动管道56₈可以绕纵轴例如绕图17的中心线C_LS基本上螺旋形布置。返回图28，气动管道56₈包括收敛部58和扩张部59（此处示出在气动管道56₈的径向向内侧上分别由斜面246和248提供），其中当气体从超音速状态（马赫>1）经过气动管道56₈到亚音速状态（马赫<1）时，超音速（马赫>1）气流的输入在选定气体50中生成多个斜激波S₁至S_X和正激波S_N。气动管道56₈可设计成，即尺寸和形状设置成用于一定的进口相对马赫数，该进口相对马赫数用于与在设计操作范围内选定的设计操作点相关的操作，该设计操作范围用于选定的气体成分、气量和气体压缩比。压缩机设计可以为选定的质量流而配置，即为将要压缩的气体的具体量而配置，而且气体可具有与温度和压力相关的某些进气状态（或这样状态的预期范围），这些必须在设计中加以考虑。进气可以是相对纯的单一组分，或可以是多种元素或多种化合物的混合物，或多种元素与多种化合物的混合物，或预期气体可依据组成来分类。在以给定进口气压起动时，可能期望实现特定的最终压力，因此必须为具体的压缩机设计选择期望的气体压缩比。给定设计约束，例如气体成分、气体质量流量、进口状态和期望的出口状态，用于具体压缩机的气动管道必须将尺寸和形状设置用于以选定的进口马赫数和气体压缩比操作。本文中描述的设计允许使用高气体压缩比，尤其与缺少调整有效收缩比的能力的自起动压缩机设计相比较。因此，本文中提供的设计在可起动的气动管道中于操作期间，提供关于吞咽（swalllow）激波结构并建立稳定的超音速激波配置的压缩，而保留使高压力比操作成为可能的设计特征，包括斜激波结构和喉部尺寸，从而支持设计的吞吐量和压缩压力比。如图28所示，在一个实施方式中，旁路气流通道可设置为气动管道56₈的分界面252中的出口250（此处，分界面252示作气动管道56₈的径向向外分界面）。旁路气体通道出口250与外侧室254（分别表示为外室254₁、254₂、254₃和254₄）流体连通，因此可如箭头256所示，通过除去从气动管道而来的气体来改变气动管道例如管道56₈的有效收缩比。同样，在一个实施方式中，可选择如本文中所描述的合适的边界层控制结构，例如使用多个涡流发生器72、74。

相似地，如图29中可见，气动管道56例如示例性气动管道56₉可设置在静止扩压器54中，如图1所示。图29所示的气动管道56₉可螺旋包绕扩压器54的纵轴，例如就像在本图29中提供的截面是沿着图1中气动管道56₂示出的中心线C_LD而取得的。如图29所示，气动管道56₉包括收敛部58和扩张部60（这里示出在气动管道56₉的径向向外侧面上分别设置有斜面260和262），其中当气体从超音速状态（马赫>1）经过气动管道56₉到亚音速状态（马赫<1）时，超音速（马赫>1）气流的输入在选定气体50中生成多个斜激波S₁至S_X和正激波S_N。气动管道56₉可设计成，即尺寸和形状设置成用于一定的进口相对马赫数，该进口相对马赫数用于与在设计操作范围内选定的设计操作点相关的操作，该设计操作范围用于选定的气体成分、气量和气体压缩比。如图29所示，在一个实施方式中，旁路气流通道可设置为在气动管道56₉的分界面266中的出口264（此处，分界面266示为气动管道56₉的径向向内分界面）。旁路气体通道出口264与内侧子气室268（分别表示为内侧子气室268₁、268₂、268₃和268₄等）流体连通，因此如箭头269所示，气动管道例如管道56₉的有效收缩比可通过除去来自气动管道的气体来改变。同样，在一个实施方式中，可选择在本文中描述的合适的边界层控制结构，例如使用边界层吸除口270以便将气体271移除进入内侧吸除子气室272₁、272₃、272₃。同样，在一个实施方式中，可采用多个涡流发生器72、74以帮助边界层控制。然而，要注意外侧室272₁、272₃、272₃等的可用性，这些外侧室也可以本文描述以外的其它方式而用于旁路气体移除或边界层吸除与控制，以适合于具体的设计。

用于扩压器54例如首先在图1中示出的扩压器54的示例性气动管道56₁₁的另一配置可见于图30。如图30所示，在一个实施方式中，示例性气动管道56₁₁可以以螺线形配置并包绕扩压器54的纵轴，例如就像在本图30中提供的截面是沿着图1中气动管道56₂示出的中心线C_LD而取得的。如图30所示，气动管道56₁₁包括收敛部58和扩张部60。在该实施方式中，以内侧收敛斜面274和外侧收敛斜面276形式存在的相对径向围壁提供收敛部58。同样，在该实施方式中，以内侧扩张斜面280和外侧扩张斜面281形式存在的相对径向围壁提供扩张部60。另外，气动管道56₁₁，相似于其它气动管道56，可按需要包括侧壁，从而形成可加压管道，其在实施方式中可以是以图28、29或30中没有示出的横向分隔壁的形式，但可设置为在图1、7和8所示的示例性扩压器54设计中所图解的分隔壁364（视采用的气动管道56的给定数目分别识别为分隔壁364₁、364₂、364₃等）。在图30中示出的实施方式中，当气体从超音速状态（马赫>1）经过气动管道56₁₁到亚音速状态（马赫<1）时，内侧收敛斜面274和外侧收敛斜面276接收超音速（马赫>1）气流的输入，并在选定气体50中生成多个斜激波S₁至S_X和正激波S_N。气动管道56₁₁可设计成，即尺寸和形状设置成用于一定的进口相对马赫数，该进口相对马赫数用于与在设计操作范围内选定的设计操作点相关的操作，该设计操作范围用于选定的气体成分、气量和气体压缩比。如图30所示，在一个实施方式中，旁路气流通道可设置为在气动管道56₁₁的分界面中的出口278（此处，气动管道56₁₁的径向向外分界面示作为外侧收敛斜面276）。旁路气体通道出口278与外侧室282（分别表示为外室282₁、282₂、282₃等）流体连通，从而气动管道例如管道56₁₁的有效收缩比可通过如箭头284所示除去气动管道的气体来改变。另外，旁路气流通道可设置为在气动管道56₁₁的分界面中的出口288（此处，该分界面示作为气动管道56₁₁的径向向内分界面，即内侧收敛斜面274）。旁路气体通道出口288与内侧子气室292（分别表示为内侧子气室292₁、292₂和292₃等）流体连通，从而气动管道例如管道56₁₁的有效收缩比可如箭头284和294所示（在图30中示出）通过除去气动管道中的气体来改变。同样，在一个实施方式中，可选择本文中描述的合适的边界层控制结构，例如使用边界层吸除口294将气体296移除到内侧吸除子气室298₁、298₂、298₃中。并且，在一个实施方式中可采用标示为“VG”72、74的多个涡流发生器将不利的边界层效应降至最低。

现在注意图31、32和33，其提供了超音速压缩机的另一实施方式，更具体地为在这样的压缩机中的静止扩压器的配置，其中在气动管道中采用横向气体压缩（lateral compression）而非径向压缩，该横向气体压缩在分界相邻侧墙之间的通道中发生（即发生在径向隔开的围壁之间的通道中）。图31、32和33提供局部周向视图，其示出静止扩压器（定子）的纵向中心线C_LS和其中使用的基本上螺旋形的气动管道，以及附随的转子42（同样参见图1）和旋转中心线299。在图31、32和33所示的实施方式中，提供气动管道设计，其中横向地进行压缩，即在隔开的侧壁之间的通道中进行，而不是通过例如在图1中示出的或在图28、29、30中为多种可替换实施方式而详细阐述的气动管道中的径向隔开围壁中进行。图31图解一个实施方式，其中使用各自的下游侧壁302来在气动管道300（分别表示为气动管道300₁、300₂和300₃等）中进行压缩。图32提供一个实施方式，其中使用上游侧壁306在气动管道304₁、304₂和304₃等中进行压缩。图33提供一个实施方式，其中使用下游侧壁310与上游侧壁312在气动管道308₁、308₂和308₃等中进行压缩。

在图31中，具有多个叶片46的转子42可以如上所述而设置。或者，可如上所述采用有围带的转子（例如图10和11所示的具有围带102的转子100）。超音速（马赫>1）的气体52供给到多个气动管道300。使用下游侧壁302来设置收敛部314，下游侧壁302反射由前缘316生成的斜激波S₁、S₂等。在这样的实施方式中，气动管道300的径向向内围壁318可以与基础基部例如图17、18和19所示的圆柱或圆锥形或其它平滑弯曲的形状一致而平滑地绕行。在一个实施方式中，旁路气体出口320可设置成在起动期间将旁路气体322移除到例如在本文别处以其它方式描述的外侧或内侧子气室（未示出）中。当为选定的操作状态于期望的设计位置处建立正激波S_N时，可终止旁路气体322的移除。随着气体在气动管道300₁、300₂、300₃等的亚音速部分（马赫<1）中减慢，气体52的动能转变为气体压力。

在图32中，示出另一实施方式。此处，具有多个叶片46的转子42可以如上所述而设置。或者，可采用具有围带的转子（例如图10和11所示的具有围带102的转子100）。超音速（马赫>1）的气流52供给到多个气动管道304中，此处部分识别为单独的气动管道304₁、304₂和304₃。使用上游侧壁306设置收敛部330，上游侧壁306反射经前缘332生成的斜激波S₁、S₂等。在这样的实施方式中，气动管道304的径向向内围壁334可以与基础基部例如图17、18和19所示的圆柱或圆锥形或其它平滑弯曲的形状一致而平滑地绕行。在这样的实施方式中，旁路气体出口320也可设置为在起动期间将气体322移除到例如本文中别处以其它方式描述的外侧室或内侧子气室（未示出）中。当为选定操作状态于期望设计位置处建立正激波S_N时，可终止旁路气体322的移除。随着气体在气动管道304₁、304₂、304₃等的亚音速部分（马赫<1）中减慢，气体的动能转变为气体压力。

在图33中，示出使用横向压缩而非径向压缩的另一实施方式。此处，具有多个叶片46的转子42可以设置如上。或者，可以采用具有围带的转子（例如在图10和11中示出的具有用于叶片103的围带102的转子100）。超音速（马赫>1）的气流52供应到给多个气动管道308中，此处部分识别为单独的气动管道308₁、308₂和308₃。在收敛部340中，利用下游侧壁340和上游侧墙312来实现压缩。提供上游前缘342来拦截进入静止扩压器的气动管道308中的气流52。生成一组斜激波S₁、S₂、S₃等和正激波S_N，并且出气344为亚音速（马赫<1）状态。在这样的实施方式中，气动管道308₁、308₂、308₃等的径向向内围壁334可以与基础基部例如在图17、18和19中示出的圆柱或圆锥形或另一形状一致而平滑地绕行。在这样的实施方式中，旁路气体出口320也可设置为在起动期间将气体322移送到例如图28、29或30描述的外侧子气室（未示出），或移送到在本文别处参考图4、5和6以其它方式描述的内侧子气室。

如图1所示，扩压器54中的气动管道56可构造有前缘350。与多种实施方式有关的某些详情在图8、8A、8B、8C、15和16中示出。在图15中，一个实施方式示出为具有五（5）个气动管道56₁至56₅的静止扩压器54，并且其中这样的气动管道56_1~5各自包括前缘350。在图16中，一个实施方式示出为具有七（7）个气动管道56₁至56₇的静止扩压器54，并且其中这样的气动管道各自包括前缘350。通常，前缘350越尖锐，性能越好，即与使用不那么尖锐的前缘相比，当在进口处以超音速状态进行操作时，损失最小化。在一个实施方式中，可提供具有约0.005英寸至约0.012英寸的前缘半径R的前缘350，如图8C所示。前缘350可使用尖锐前缘楔形角theta（θ）设置，在一个实施方式中其可以在约五（5）度和约十（10）度之间，如图8A所示。同样，如在图8B中所见，前缘350可设置为向后倾斜，即在以倾斜角mu（μ）的下游方向上，该倾斜角mu（μ）在前缘350和与基底径向向内围壁354的切线352之间测量。这样的倾斜前缘350可开始于下前端356并结束于上后端358。前缘350可以在下前端356处密封到或固定到径向向内围壁354上，并可在前缘350的上后端358处密封到或固定到（例如使用焊接装配）或以其它方式密封配置（例如，由共用工件加工）在径向向外围壁360上。

从前缘350向后方（在下游，气流方向），可采用分隔壁364。在多个实施方式中，例如图7所示，可在邻近气动管道56之间采用共用分隔壁364，例如在图7和15所示的分别识别为气动管道56₁、56₂等至管道56₅之间。如图7所示，根据所采用的气动管道56的数目，分隔壁364被分别识别为364₁、364₂、364₃等。在一个实施方式中，分隔壁364可具有约0.100英寸或更薄的厚度T。总之，当气动管道56相互邻近设置时，可提供有效率的压缩机。当邻近气动管道56在其间具有共用分隔壁364时，这样的设计甚至更为有效率。在多种实施方式中，前缘350可为分隔壁例如分隔壁364提供上游终端。

在一个实施方式中，例如，如图1和图8所示，扩压器54设计可包括横截面形状是多边形的气动管道56，并且这样的形状可包括多种围壁，例如底壁、顶壁和侧壁。本文中所使用的术语“径向向内围壁”用来描述也可以认为是气动管道的底壁的部件。在本文中使用的术语“径向向外围壁”用来描述也可以认为是气动管道的顶壁的部件。如较早提到的，在一个实施方式中，气动管道56可具有图1所示的流动中心线C_LD。那么，在这样的实施方式中，正交于中心线C_LD，可在气动管道56中设s置具有平行四边形的横截面形状，在一个实施方式中这个形状可以是在沿气动管道56的各点上的基本矩形的横截面形状。在一个实施方式中，中心线C_LD可以是基本螺旋形。这样的横截面的高度H在图8B中示出，从径向向内围壁354上的气动管道56的入口位置，即前缘350的下前端356，径向向外接近径向向外围壁360。这样横截面的宽度W在图8中示出，即在邻近的分隔壁364₁与364₂之间（和之内）。在一个实施方式中，关于提到的横截面形状，气动管道56可具有约二比一（2:1）或更大的表示为宽度W比高度H的平均宽高比。在一个实施方式中，气动管道56可具有约三比一（3:1）或更大的表示为宽度W比高度H的平均宽高比。在一个实施方式中，气动管道56可具有约四比一（4:1）或更大的表示为宽度W比高度H的平均宽高比。

在多种实施方式中，考虑到其它的设计限制，可选择有益的气动管道56的数目。所包括的气动管道56的数目可以是一个或更多，即在1至11的范围内，或更多，例如3、5、7、9或11个气动管道56。对于给定设计的气动管道数目可以作为设计实践的部分来进行选择，该设计实践考虑各种因素，包括气流离开冲击式转子的方向和由此提供的速度，以及在各种几何形状的配置中不利的边界层的发展程度。在一个实施方式中，扩压器54中进口的前缘350的数目可以等于扩压器54中气动管道56的数目，图8中示出这样的部件（例如，气动管道56₂）。在许多实施方式中，设计最优化的结果可以是设置多个气动管道，从而气体离开冲击式叶片的速度最大化并且边界层发展最小化。在这样的实施方式中，当最优化压缩机设计时，可提供3、5、7、9或11的奇数个气动管道56，并且如上所述，扩压器54的前缘350的数目是十一（11）或更少。通过在转子42中选择奇数个叶片46，如在图8中所见，可设置偶数个气动管道56，例如2、4、6、8、10或更多。在相关参数中，在示例性静止扩压器54中，扩压器54中前缘350的数目可以是转子42中设置的叶片46数目的约一半（1/2）或更少。在另一实施方式中，扩压器54中前缘350的数目是转子42中叶片46数目的约四分之一（1/4）或更少。在另一有效的设计中，当前预期扩压器54中前缘350的数目是转子42中叶片46数目的约百分之十五（15%）或更少。与各种现有技术定子相比，特别是和采用与转子叶片数目相当或相等的定子叶片的那些相比，将前缘和相关气动管道的数目最少化使阻力和效率损失最小化。

除在前缘350和相关气动管道56组件的数目、尺寸和形状上改善之外，在板（on-board）超音速激波起动能力的提供，例如通过使用旁路气体通道例如在图4中示出的旁路气体子气室114（即，在气动管道56的径向向内围壁58下面的子气室，或在图30中所见的在径向向外围壁276上面的外侧旁路气室282₁等），或使用由图13中所示的内部气体通道外壳133的内壁131所划定的内部起动旁路气体通道130的内部旁路，提供在超音速压缩机中设计更高压力比的能力。作为一个实例，但不作为限制，当图1中所示的压缩机40（或图9中的压缩机230）被设计用于以约1.8的进口相对马赫数操作时，可在启动期间建立超音速激波期间操作图13中可见的旁路气体通道130，用于去除约11质量%至约19质量%的量的由气动管道56在进口捕获的选定气体。作为进一步的实例，当压缩机被设计用于以约2.8的进口相对马赫数运行时，可在启动期间建立超音速激波期间操作旁路气体通道130，用于去除约36质量%至约61质量%的量的由气动管道56在进口捕获的进口气体。本领域技术人员和本说明书所针对的人员，无疑能够计算并因此确定合适的旁路气体量，该旁路气体量在给定压缩机设计参数下使在具体定子中使用的气动管道能够吞咽初始的超音速激波结构并因此在气动管道内的期望位置上建立稳定超音速激波结构所需的或对其有帮助的。因此，上面提到的范围，将向读者提供对于需要用来建立稳定超音速激波结构并因此消除定子气动管道中的非起动状态的质量流的量的判断。关于起动需求的各方面已由Lawlor在美国专利申请公开第US2009/0196731A1号中讨论，该申请在2009年8月6日公布，标题为“Method and Apparatus for Starting Supersonic Compressors（起动超音速压缩机的方法和装置）”，其全部内容通过引用的方式结合入本文。具体而言，该公开的图3，为在选定进口相对马赫数下操作的超音速压缩机中的气动管道提供适合于起动旁路气体移除需求的常用范围的图形图解，显示为起动吸除分数（由旁路气体质量除以进口捕获的气体质量来定义）。

更一般地，本文中描述的压缩机可设计成，在超过约1.8的进口相对马赫数下向气动管道例如图1中所示的气动管道56₁供应气体。此外，本文中描述的压缩机可设计为至少2的到气动管道的进口相对马赫数。更进一步地，本文中描述的压缩机可设计为至少2.5的到气动管道的进口相对马赫数。并且，预期在具有超过约2.5的到气动管道的进口相对马赫数的设计中，本文中描述的超音速压缩机的运行是可能的。对于许多应用，预期实际设计采用约2至约2.5的到气动管道的进口相对马赫数，其中包含边界参数。进一步地，对于各种应用，作为实例并且不作为限制，可以预期实际设计采用在约2.5至约2.8范围内的到气动管道的进口相对马赫数。对于其它应用，甚至更高的进口马赫数可能在各种设计中是实用的，作为实例，尤其是对于音速相对低的气体例如一些冷却气体。另一方面，对于处理具有非常高音速的气体例如氢的应用，在低得多的马赫数下进行操作可以提供商业上可接受的结果。因此，因为对于具体应用中的设计马赫数的评定可包括各种设计考虑，各种设计可用的马赫数不应受到上述建议的限制。

本文中描述的压缩机可提供用于在具有至少为三（3）的气体压缩比的设计操作范围内的操作。在其它应用中，本文中描述的压缩机可提供用于在一个压缩级中具有至少为五（5）的气体压缩比的设计操作范围内的操作。在其它应用中，本文中描述的压缩机可提供用于在一个压缩级中具有约三点七五（3.75）至约十二（12）的气体压缩比的设计操作范围内的操作。在其它应用中，本文中描述的压缩机可提供用于在一个压缩级中具有约六（6）至约十二点五（12.5）的气体压缩比的设计操作范围内的操作。在某些应用中，本文中描述的压缩机可提供用于在一个压缩级中具有约十二（12）至约三十（30）的气体压缩比的设计操作范围内的操作。

在设计要求需要高压缩比时，可以采用多级压缩，如图34示出的压缩机400的配置所建议的。驱动器402例如电动机或其它机械驱动可以通过变速箱404（在需要的情况下），并经轴406使第一压缩机转子在本文描述的第一压缩级408中转动，以压缩进入的低压气体410从而提供排放的中间压力气体412。具有本文描述的第二压缩机转子和定子的第二压缩级414，压缩中间压力气体412从而提供高压出口气体416。这样，背靠背（back to back）压缩级可以按期望在多级中提供。因此，高压力比可由多级操作实现。作为实例但没有限制性，可以广泛提供这样的配置以提供约五十比一（50:1）至约二百比一（200:1）的总压力比（在串联配置的多级中）。或作为另一实例，每级二十比一（20:1）的两级提供约四百比一（400:1）的总压缩比。最终，应注意多级也可以设置在需要多台机器来进行容量配置的并联配置中。

通常，通过本文中的教导来提供改善的用于压缩选定气体的超音速气体压缩机设计。在图9示出的实施方式中，示例性压缩机230可采用具有低压气体进口236和高压气体出口238的外壳234。如图10所示，可提供具有有围带叶片103的转子100来将超音速状态的选定气体输送到静止扩压器54或具有如图1所示的多个气动管道56的定子中。在一个实施方式中，气动管道56可以螺旋地包在扩压器54中。在一个实施方式中，邻近的气动管道可以在其间具有共用分隔壁。气动管道56具有收敛部和扩张部，其中在选定气体经过气动管道56时，超音速气流的输入生成多个斜激波（S₁至S_X，例如在图28至30中所见的）和正激波（S_N）。在各种设计中，气动管道56可具有用于与设计操作点相关的操作的进口相对马赫数，该设计操作点在用于选定气体成分、气体量和气体压缩比的设计操作范围内选择。此外，这样的压缩机可包括用于调整多个气动管道的一些或全部，或每个气动管道的有效收缩比的部件/装置。用于调整有效收缩比的部件/装置可包括上面图4所示的从气动管道排放气体113到外部排放118管道或再循环管道118’的旁路气体通道。用于调节有效收缩比的部件/装置可包括内部旁路气体通道130，例如使用图13和14中概念示出的具有进口门140与出口门150的内部气体通道外壳133。用于调整有效收缩比的部件/装置可包括如在图11和12中所见的几何可调节部分160。此外，视具体设计配置的情况，可提供用于控制流过多个气动管道中的每个的气体边界层的部件/装置。用于控制边界层的手段可包括边界层排气吸除口。用于控制边界层的部件/装置可包括使用将气体注入边界层的进气喷口，从而激励边界层并将边界层的速度提高到与气动管道中特定位置的大批气流流动速度更匹配的速度。用于控制边界层的部件/装置可包括在气动管道中使用一个或更多涡流发生器，从而通过涡流将气体从较高速的大批流动部分移动到较慢的边界层气流中而激励边界层，由此激励边界层流。

可为使用本文教导的设计来选择压缩的各种气体或气体混合物。各种烃类气体例如乙烷、丙烷、丁烷、戊烷和己烷的压缩可以受益于本文教导的压缩机的使用。进一步地，具有至少气态氮（MW=28.02）分子量的气体或气体混合物尤其受益于本文中教导的设计的使用。并且，较重气体例如二氧化碳（MW=44.01）的压缩效率可通过采用本文中教导的压缩机设计而特别改善。更通常地，在相对低速度例如甲烷的速度（1440英尺/秒）和更低（例如氨、水蒸汽、空气、二氧化碳、丙烷、R410a、R22、R134a、R12、R245fa和R123）时发生马赫数1的气体压缩可受益于有效的超音速压缩。

多种低分子量气体，甚至具有高音速的气体的压缩可使用在本文中公开的设计而有效实现。在期望较高压缩比的一些应用中，例如但不作为限制，涉及寻求超过约六（6）或之类的压力比的应用，可提供使用本文中教导的技术的有用设计。在一个实例中，在采用具有高强度的转子并使用具有围带的叶片配置进行构造时，可使用本文中教导的压缩机配置来有效地实现在约77℉下具有每秒约4167英尺（在约25℃时每秒1270米）音速的氢（MW=2.0158）的压缩。这样的设计必须能够在高转速下操作，从而提供充足的圆周速度，以便在气体进入定子的气动管道时实现合适的超音速设计速度。作为实例，由于转子尖端速度在每秒约2,500英尺的范围中，使用具有有围带转子叶片的先进石墨复合材料构造，可使用本文中教导的设计来实现高达约5:1的压缩比。进一步在材料和制造技术中的发展可以使甚至更高速度和压力比的设计成为可能，或在提到的设计参数或接近的设计参数下操作时降低机械故障的风险。

应意识到，本文中教导的定子设计，即使用多个气动管道，尤其在用于包绕纵轴的螺线形（helical）、螺旋形（spiral）、螺面状或类似弯曲结构中时，对超音速压缩中的各种定子应用尤其有用，还包括例如在改善的燃气轮机设备中所描述的。因此，不论对于气体压缩的应用如何，相信定子设计本身就是在使超音速气体扩散以产生高压气体的超音速定子设计中的显著改善。

除上述详情外，必须重申的是，本文中描述的气动管道可用于建立在多种基底结构设计上的配置中，并实现高压缩比操作的益处，同时为超音速操作的起动提供必需的特征。在多种实施方式中，多个气动管道可配置为如同包绕回转面，就如静态结构所提供的。在一个实施方式中，合适的静态结构可以是基本的圆柱形，因此在一个实施方式中，管道可以配置成包绕圆柱结构。在一个实施方式中，静止扩压器的气动管道可以设置为螺旋形构造。在一个实施方式中，静止扩压器的气动管道可设置为螺面形构造，例如可通过使入口平面形以固定速率环绕着纵轴旋转并同时使它在纵轴的下游方向上也以固定速率平移，从而沿中心线生成气动管道。因此，术语“包绕纵轴”被认为包括在适用的情况下包绕多种形状。

总之，使用按本文教导而配置的具有内部压缩斜面的气动管道的各种实施方式，提供超越在超音速进气状态下运行的现有技术带叶片定子设计的显著改善的性能，特别是在它们提供高的总压力比和静态压力比的能力上。一个方面，这是因为采用最少数目的气动管道和相关前缘结构，降低与高速气体进入扩压器相关的损失。此外，减少的静态结构相应地减少压缩机重量和成本，尤其与采用大量常规翼面形定子叶片的现有技术设计相比。

在前面的描述中，出于解释的目的，已按顺序阐述众多详情以对用在气体有效压缩的新颖超音速压缩机系统的设计提供对公开示例性实施方式的透彻理解。然而，为提供有用的实施方式或实践选定的或其它公开的实施方式，可能不需要某些描述的详情。此外，为描述的目的，可能使用了多种相对术语。仅与参考点相对的术语不意味着要解释为绝对的限制，而是包括在前面的描述中以促进对公开实施方式各方面的理解。并且，在本文描述的方法中的各种行为或行动可能已被描述为多个离散行动，或者反过来以最能帮助理解本发明的方式进行描述。然而，描述的顺序不应解释为暗示这样的行动必需依赖于顺序。具体地，某些操作可能不需要严格以呈现的顺序执行。并且，在本发明的不同实施方式中，一个或更多行动可同时执行，或部分或完全被消除而可添加其它行动。同样，读者应该注意到，短语“在实施方式中”或“在一个实施方式中”被重复使用。该短语一般不指代相同的实施方式；然而，它可以指代相同的实施方式。最后，术语“包含”、“具有”和“包括”应认为是同义，除非上下文以其它方式指出。

根据前述，本领域技术人员可以理解到，已提供超音速压缩机系统来进行多种气体的有效压缩。尽管仅示出并描述了本发明的某些具体实施方式，但不意图将本发明限制于这些实施方式。相反，将结合说明书，由所附权利要求及其等效物来定义本发明。

重要地，本文中描述并保护的方面和实施方式可从示例的那些中进行修改而本质上不背离所提供的新颖教导和优点，并可包含在其它具体形式中而不背离其精神或基本特性。因此，认为本文中所呈现的实施方式在全部方面中都是示例说明性的并且不是约束或限制性的。这样，本公开意图覆盖在本文中所描述的结构，并且不仅覆盖其结构等效物，而且覆盖等效的结构。依照上面的教导，可做出多种修改和变化。因此，向本发明提供的保护应仅由在本文阐述的权利要求及其法律等效物所限制。

Claims (39)

1.一种压缩机，包括：

转子，所述转子具有旋转轴和延伸进入气流通道内的多个叶片，所述多个叶片的尺寸和形状设置成作用于选定气体以提供超音速气流；以及

扩压器，所述扩压器绕纵轴布置并包括一个或更多气动管道，所述一个或更多气动管道包括收敛部和扩张部，并具有有效收缩比，所述一个或更多气动管道的尺寸和形状设置成使所述超音速气流从选定的进口马赫数减速至亚音速状态，所述扩压器包括：

（a）（i）旁路气体通道或（ii）几何可调节部分中的至少一者，可操作以调整所述有效收缩比，以及

（b）边界层控制结构，所述边界层控制结构包括一个或更多涡流发生器，所述一个或更多涡流发生器各自包括具有前端和前缘的基部，所述前缘从所述前端向外和向后延伸至外端，并且其中所述前缘包括位于所述基部以上高度H₁的第一有角度不连续段，和位于所述基部以上高度H₂的第二有角度不连续段，用于生成至少两（2）个涡流。

2.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述前缘包括位于所述基部以上高度H₁的第一有角度不连续段，位于所述基部以上高度H₂的第二有角度不连续段，和位于所述基部以上高度H₃的第三有角度不连续段，用于生成至少三（3）个涡流。

3.根据权利要求2所述的压缩机，其中高度H₂是高度H₃减高度H₂的结果的约1.6倍。

4.根据权利要求1所述的压缩机，其中高度H₁是高度H₂减高度H₁的结果的约1.6倍。

5.根据权利要求1所述的压缩机，其中在各个所述气动管道中设置多个涡流发生器。

6.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的一个或更多绕所述纵轴螺旋布置。

7.根据权利要求6所述的压缩机，其中所述气动管道的所述一个或更多绕所述纵轴以基本恒定的螺旋角螺旋布置。

8.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述扩压器包括静止扩压器。

9.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述一个或更多涡流发生器设置在所述收敛部内。

10.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述一个或更多涡流发生器设置在所述扩张部内。

11.根据权利要求1所述的压缩机，还包括用于边界层去除的排气吸除口和邻近所述一个或更多气动管道的吸除子气室，所述吸除子气室与所述排气吸除口流体连通，所述吸除子气室配置用于使经过所述排气吸除口去除的所述选定气体通过所述吸除子气室。

12.根据权利要求11所述的压缩机，其中所述转子还包括用于所述多个叶片的围带。

13.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述转子包括多个冲击式叶片。

14.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述转子用所述扩压器有效密封，以便使气体在其间流动期间的气体泄漏最小化。

15.根据权利要求13所述的压缩机，其中经过所述转子的所述选定气体被转向至少九十（90）度的角度alpha（α）。

16.根据权利要求13所述的压缩机，其中经过所述转子的所述选定气体被转向至少一百（100）度的角度alpha（α）。

17.根据权利要求13所述的压缩机，其中经过所述转子的所述选定气体被转向至少一百一十（110）度的角度alpha（α）。

18.根据权利要求13所述的压缩机，其中经过所述转子的所述选定气体被转向约九十（90）度与约一百六十（160）度之间的角度alpha（α）。

19.根据权利要求13所述的压缩机，其中经过所述转子的所述选定气体被转向约一百一十（112）度与约一百一十四（114）度之间的角度alpha（α）。

20.根据权利要求1所述的压缩机，其中各个所述多个叶片具有毂端、尖端和后缘，并且在各个所述多个叶片的所述后缘从所述毂端向所述尖端提供所述超音速气流。

21.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述旁路气体通道可在排气经过所述旁路气体通道的开放、启动状态与使经过所述旁路气体通道的所述排气的通过最小化或停止的关闭、操作状态之间定位。

22.根据权利要求21所述的压缩机，其中所述旁路气体通道包括与所述一个或更多气动管道流体连接的外部通道。

23.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述几何可调节部分可在开放、启动状态与关闭、操作状态之间定位，其中在所述开放、启动状态中，所述收敛部允许所述选定气体充分流过所述一个或更多气动管道，以在所述一个或更多气动管道内建立并定位正激波，而在所述关闭、操作状态中，所述收敛部被设定至选定的操作位置。

24.根据权利要求1所述的压缩机，其中所述几何可调节部分通过改变位置来改变所述一个或更多气动管道的一个或更多的收缩比。

25.根据权利要求24所述的压缩机，其中所述几何可调节部分还包括可旋转构件和致动器，所述可旋转构件由所述致动器驱动，并且其中所述几何可调节部分的尺寸和形状设置成，在所述几何可调节部分随所述致动器移动时，改变所述一个或更多气动管道的所述一个或更多的所述收敛部的形状。

26.一种用于压缩选定气体的超音速气体压缩机，包括：

外壳，所述外壳包括低压气体进口和高压气体出口；

转子，所述转子包括多个叶片，并配置成作用于选定气体以给予其轴向和切向速度，从而提供超音速气流；

定子，所述定子包括扩压器，所述扩压器包括配置用于使在其中接收的气体扩散的一个或更多气动管道，所述一个或更多气动管道各自具有收敛部、扩张部和有效收缩比，使得随着超音速气流的输入，各个气动管道在所述选定气体经过其中时，在所述选定气体中生成多个斜激波（S₁至S_X）和正激波（S_N），所述一个或更多气动管道具有用于与在设计操作范围内选定的设计操作点关联的操作的进口相对马赫数，所述设计操作范围用于选定的气体成分、气量和气体压缩比，所述一个或更多气动管道包括

（a）旁路气体通道或几何可调节部分或两者，可操作以调整所述有效收缩比，以及

（b）边界层控制结构，所述边界层控制结构包括一个或更多的（1）用于边界层去除的排气吸除口，（2）用于通过注气来激励边界层的进气喷口，以及（3）一个或更多涡流发生器，所述一个或更多涡流发生器各自包括具有前端和前缘的基部，所述前缘从所述前端向外和向后延伸至外端，并且其中所述前缘包括位于所述基部以上高度H₁的第一有角度不连续段，和位于所述基部以上高度H₂的第二有角度不连续段，用于生成至少两（2）个涡流。

27.根据权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道绕纵轴螺旋布置。

28.根据权利要求26所述的压缩机，其中所述多个叶片包括数目B个叶片，并且其中设置数目N个所述一个或更多气动管道，并且其中B和N选择成避免所述多个叶片与所述一个或更多气动管道之间的谐波干扰。

29.根据权利要求26所述的压缩机，其中各个所述一个或更多气动管道具有中心线，并且其中正交于所述中心线，所述一个或更多气动管道的一个或更多具有基本上平行四边形的横截面形状。

30.根据权利要求29所述的压缩机，其中与所述横截面形状关联，所述一个或更多气动管道具有约二比一（2:1）或更大的表示为宽度比高度的平均宽高比。

31.根据权利要求29所述的压缩机，其中与所述横截面形状关联，所述一个或更多气动管道具有约三比一（3:1）或更大的表示为宽度比高度的平均宽高比。

32.根据权利要求29所述的压缩机，其中与所述横截面形状关联，所述一个或更多气动管道具有约四比一（4:1）或更大的表示为宽度比高度的平均宽高比。

33.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数超过1.5。

34.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数超过1.8。

35.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数为至少2。

36.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数为至少2.5。

37.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数超过约2.5。

38.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数在约2与约2.5之间。

39.根据权利要求1或权利要求26所述的压缩机，其中所述一个或更多气动管道的所述进口相对马赫数在约2.5与约2.8之间。

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